六西格瑪設計機車車鉤支架項目階段內(nèi)容
在項目設計中,六西格瑪設計應用的工具和方法主要包括:
(1)定義階段的質(zhì)量功能開發(fā);
②測量階段質(zhì)量關鍵點的細分;
③分析階段的皮尤矩陣、記分卡、設計失效模式和效果分析;
④設計和優(yōu)化階段的實驗設計分析(Mini.ab)和水晶球;
⑤驗證階段記分卡(更新)、設計失效模式及效應分析(更新)、設計余量計算器等。
1./機車車鉤支架kloc-1/工程質(zhì)量要點
使用質(zhì)量功能的QDF工具分析和確定項目的質(zhì)量關鍵點,如表1所示。根據(jù)該表分析,靜載荷應力和焊接應力是設計重點。
根據(jù)企業(yè)標準和EN12663-1 (2010),質(zhì)量關鍵點定義如下:
①車鉤支架母材的靜載應力應小于461.95 MPa
②車鉤支架焊縫的疲勞應力應小于91。02兆帕;
③設計目標為六西格瑪過程能力指數(shù)Zst>6。
2.六西格瑪設計機車車鉤支架關鍵點細分測量系統(tǒng)
(1)通過細分質(zhì)量關鍵點,將影響因素細分為支架的厚度、寬度、長度(不變)、材料強度(不變)、焊縫高度和焊縫長度,如表2所示。
(2)利用有限元分析軟件,模擬車鉤支架的受力情況。為了確保模擬的準確性,在本項目中使用4節(jié)點殼單元進行建模,如圖2所示。
3.六西格瑪設計機車車鉤支架項目分析階段
3-1概念設計和選擇
在滿足使用功能的前提下,我們構建了四個概念設計,如圖3所示。通過Pew矩陣(表3),選擇方案D為最佳設計方案。
3-2 六西格瑪記分卡
根據(jù)設定的質(zhì)量關鍵點,初步建立六西格瑪設計計分卡,如表4所示。
3-3項目產(chǎn)品系統(tǒng)參數(shù)圖
根據(jù)車鉤支架的作用和控制因子與噪聲因子的關系,建立系統(tǒng)參數(shù)圖,如圖4所示。
3-4故障模式和影響分析
表5列出了故障模式和影響分析,最高RPN是故障模式1和模式2。因此,在耦合器材料選定之后,其幾何尺寸和焊接尺寸被定義為主要控制因素。
4 六西格瑪設計機車車鉤支架項目設計和優(yōu)化階段
4-1設計參數(shù)模型
車鉤支架的設計參數(shù)模型如圖7所示。t、H和L分別是支架厚度、高度和寬度。焊縫高度為Z,長度等于支撐高度為h .參數(shù),l為常數(shù),Z=0。75 x T(雙面焊接)。
4-2實驗設計和優(yōu)化
根據(jù)前面的分析,確定支架靜載強度和焊縫疲勞強度的兩個主要影響因素為T(或Z)和h。
(1)對于質(zhì)量關鍵點1,滿足靜載荷下的應力值。
①根據(jù)控制因素的厚度和高度,分別選取4個水平和s個水平,用有限元軟件進行應力分析,結果列于表6。②通過回歸分析,得出應力值與控制因子的函數(shù)關系:S1=121 O11-'73 294XT-3 552RXH。
③描述性統(tǒng)計Minitab軟件分析,計算出的p為0。423>0.O5(原始假設概率值)。在95%剩余置信度的條件下,函數(shù)呈正態(tài)分布,從而證實了函數(shù)關系的有效性,如圖6所示。
④根據(jù)應力低、重量輕、成本低原則,選擇一組厚度T=8 mm、高度H = 264 mtn、靜載應力396。5兆帕(< 461。95兆帕)。此時,根據(jù)公司內(nèi)部設計標準,T和H的標準差為0。013和0。033,而水晶球軟件計算的平均應力和標準差為420。4兆帕(60 979。13磅/平方英寸)和6。627兆帕(961。21磅/平方英寸)。
(2)對于質(zhì)量關鍵點2,焊縫處的載荷滿足應力值。
①根據(jù)控制因素的厚度和高度,分別選取三個水平和五個水平,用有限元軟件進行應力分析,結果見表7。
②通過回歸分析,得出壓力與控制因素的函數(shù)關系:S2 = 41 382-18 763 x Z-3 556xh+108x h
Minitab軟件描述性統(tǒng)計分析顯示,計算的p為0。516>0.05(原來假設的概率值)。在95%剩余置信度的條件下,函數(shù)呈正態(tài)分布,從而證實了函數(shù)關系的有效性,如圖7所示。
④根據(jù)低應力、輕量化、低成本的原則原則并考慮設計余量,選取一組厚度Z = 6 mm、高度H=264mm,焊縫最大疲勞應力為88 MPa (< 91。2 MPa)。此時,根據(jù)公司內(nèi)部設計標準,z和n的標準差為0。013和0。033,而水晶球軟件計算的平均應力和標準差為80。369兆帕(11 656。58磅/平方英寸)和1.575兆帕(254.84磅/平方英寸)。
好了,機車車鉤支架的六西格瑪設計項目分析階段和設計優(yōu)化階段就分享到這里,機車車鉤支架的六西格瑪設計項目驗證階段下周四分享。
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